全 文 ：第 49 卷 第 5 期
2 0 1 3 年 5 月
林 业 科 学
SCIENTIA SILVAE SINICAE
Vol. 49，No. 5
May，2 0 1 3
doi:10．11707 / j．1001-7488．20130520
收稿日期: 2012 － 11 － 01; 修回日期: 2013 － 01 － 18。
基金项目: 林业公益性行业科研专项(201204802) ; 国家自然科学基金重大国际合作研究项目(31010103905) ; 黑龙江省自然科学基金项
目(C200950)。
* 宋永明为通讯作者。
磷酸脒基脲与聚磷酸铵协同阻燃的
木粉 /HDPE复合材料*
贾莹莹 宋永明 于富磊 王奉强 王清文
(东北林业大学生物质材料科学与技术教育部重点实验室 哈尔滨 150040)
摘 要: 采用锥形量热仪(CONE)、极限氧指数( LOI)、热重分析( TGA)和力学试验等研究手段，分析聚磷酸铵
(APP)、磷酸脒基脲(GUP)及二者复配(GUP /APP)对木粉 /高密度聚乙烯(WF /HDPE)复合材料燃烧性能、热降解
行为以及力学性能的影响。CONE 研究结果表明: APP 可显著降低 WF /HDPE 复合材料的热释放，但同时也使得
复合材料的烟释放增加; 将 GUP 与 APP 按适当比例复配不仅可以有效抑制复合材料的热释放，而且可以降低烟释
放速率，表现出较好的协同阻燃和抑烟作用。TGA 结果表明: GUP 与 APP 复配使得 WF /HDPE 复合材料的初始热
分解温度降低，残炭产率提高。此外，GUP 和 APP 复配阻燃 WF /HDPE 复合材料具有较高的氧指数和较小的力学
性能损失。
关键词: 木粉 /高密度聚乙烯复合材料; 聚磷酸铵; 磷酸脒基脲; 阻燃性能
中图分类号: TB332 文献标识码: A 文章编号: 1001 － 7488(2013)05 － 0154 － 06
Synergistic Fire Retarding Study of Guanylurea Phosphate and
Ammonium Polyphosphate Treated Wood Flour /HDPE Composite
Jia Yingying Song Yongming Yu Fulei Wang Fengqiang Wang Qingwen
(Key Laboratory of Bio-Based Material Science and Technology of Ministry of Education Northeast Forestry University Harbin 150040)
Abstract: The effects of adding ammonium polyphosphate (APP)，guanylurea phosphate (GUP) and the mixtures of
them on fire retardancy，thermal degradation behavior and mechanical properties of wood flour / high density polyethylene
(WF /HDPE) composite were studied using cone calorimetry (CONE)，limited oxygen index ( LOI)，thermogravimetric
analysis (TGA) and mechanical test． The results of CONE showed that APP significantly reduced the heat release of WF /
HDPE composite，while made the smoke emission increased． When compounding GUP with APP by an appropriate ratio，
the composite displayed both low heat release and low smoke release，which indicated a good synergistic effect in fire
inhibition and smoke suppression． The results of TGA showed that compounding GUP with APP made the initial thermal
decomposition temperature of WF /HDPE composite decreased and improved the char residue． In addition，compounding
GUP with APP not only increased the limited oxygen index but also had less negative effects on mechanical properties of
the composite．
Key words: wood flour / high density polyethylene (WF /HDPE ) composite; ammonium polyphosphate; guanylurea
phosphate; fire retardancy
近年来，随着木塑复合材料(WPC)生产技术的
逐渐成熟和产业规模的不断扩大，其应用已逐步从
货运托盘、露天桌椅、包装材料、枕木等扩展到室内
装饰、门窗、地板、家具以及汽车内饰等领域( Taylor
et al．，2010)。然而，由木质纤维材料和热塑性塑料
通过熔融复合而成的 WPC 属于可燃性材料，特别是
以具有高燃烧热值的聚烯烃为基体的 WPC，一旦燃
烧其火灾的危险性比木质纤维材料更大，因此在室
内或一些公共场合应用时，对其进行阻燃处理是十
分重要的(Chapple et al．，2010)。目前对于 WPC 阻
燃性能的研究主要通过在其制备过程中添加阻燃剂
的方式来实现，所采用的阻燃剂主要包括溴系阻燃
第 5 期 贾莹莹等: 磷酸脒基脲与聚磷酸铵协同阻燃的木粉 /HDPE 复合材料
剂(Shen et al．，2006; Stark et al．，2010)、无机填充
型阻燃剂 ( Sain et al．，2004; Stark et al．，2010;
Ayrilmis et al．，2012 )、磷氮系阻燃剂 ( Li et al．，
2004; Abu Bakar et al．，2010)以及无机纳米粒子等
(Guo et al．，2007; Fu et al．，2010)。显然对于 WPC
这种典型的环保型复合材料，采用无卤阻燃体系是
其阻燃研究的基本前提。无机填充型阻燃剂因高填
充量严重降低了复合材料的力学性能，使得其在生
产实际中的应用受到限制。无机纳米粒子虽然有一
定阻燃效果，但需要同其他阻燃剂复合使用才有可
能达到阻燃材料的实用要求。在磷氮系阻燃剂中，
聚磷酸铵(APP)具有磷、氮含量高，热稳定性好，无
毒，价廉等优点，以其为主体阻燃 WPC 的研究也相
对较多(李珊珊等，2009; Zhou et al．，2011; Kurt et
al．，2012)。APP 对降低 WPC 的热释放具有较好的
作用，但其对烟释放的影响并没有引起足够的重视，
而在实际的火灾危害中，烟的危害性往往更大，因此
在对 WPC 进行阻燃的同时，有效抑烟也是十分重
要的。
基于上述考虑，本文选用磷酸脒基脲(GUP)与
高聚合度的聚磷酸铵(APP)组成的复合阻燃剂用于
木粉 /高密度聚乙烯 (WF /HDPE)复合材料的阻燃
研究，采用锥形量热仪(CONE)、极限氧指数(LOI)、
热重分析( TGA)及力学性能测试等研究手段探讨
GUP /APP 对 WF /HDPE 复合材料燃烧性能、热降解
行为以及力学性能的影响。
1 材料与方法
1. 1 试验原料
高密度聚乙烯(HDPE): 2200J，中国石油大庆
石化公司; 杨木粉(WF): 80 ～ 100 目，自制; 马来
酸酐接枝聚乙烯(MAPE): 上海日之升新技术发展
有限公司; 聚磷酸铵(APP): 聚合度≥1 000，山东
世安化工有限公司; 磷酸脒基脲(GUP): 自制(王
清文，2000)。
1. 2 主要仪器设备
SH30 型双螺杆挤出机，南京橡胶机械厂; SL-6
型塑料压力成型机，哈尔滨特种塑料制品有限公司;
SHR-10A 型高速混合机，张家港市通河塑料机械有
限公司; FTT 标准型锥形量热仪，英国 FTT 公司;
JF-3 型 氧 指 数 仪，南 京 江 宁 区 分 析 仪 器 厂;
NETZSCH-209F3 型热重分析仪，德国耐驰公司;
RGT-20A 型微机控制万能力学实验机，深圳市瑞格
尔仪器有限公司; XJ-50Z 型组合冲击实验机，河北
承德试验机有限责任公司。
1. 3 试样的制备
按照表 1 中 GUP 占木粉的质量分数配置不同
浓度的 GUP 水溶液，并将其均匀地喷洒在杨木粉
上，混合均匀后放入烘箱中干燥使其含水率低于
2%，然后将处理好的木粉与 HDPE、MAPE、APP 按
表 1 设计的配方在高速混合机中混合 10 min 后，将
混合物料加入到双螺杆挤出机中进行熔融混合，最
后将挤出的熔融物料在热压机上 150 ℃条件下进一
步压制成型用于阻燃和力学性能测试。
表 1 阻燃 WF /HDPE 复合材料的配方
及其极限氧指数(LOI)
Tab． 1 Formulations and limited oxygen index (LOI) of
fire-retarded WF /HDPE composite
试样代码
Sample
code
复合材料构成
Composite composition / phr
WF HDPE MAPE GUP APP
极限氧指数
Limited oxygen
index(% )
WFPE 60 40 3 — — 20. 5
G 60 40 3 18 — 25. 7
G1A1 60 40 3 9 9 27. 3
G1A2 60 40 3 6 12 28. 0
G1A4 60 40 3 3. 6 14. 4 29. 2
G1A8 60 40 3 2 16 29. 3
A 60 40 3 — 18 29. 3
1. 4 性能测试及表征
1. 4. 1 燃烧性能测试 1) 锥形量热仪测试 按照
ISO 5600-1 标准进行测试，热辐射功率设为 50
kW·m － 2，试样尺寸为 100 mm × 100 mm × 4 mm。
2) 氧指数测试 按照 GB /T 2406—1993 标准
进行测试，试样尺寸为 100 mm × 6. 5 mm × 3 mm，每
组试样不少于 15 个。
1. 4. 2 热重分析 样品量为 4 ～ 5 mg，升温速率为
10 ℃·min － 1，温度范围为 30 ～ 600 ℃，氮气保护，流
速为 30 mL·min － 1。
1. 4. 3 力学性能测试 弯曲性能按照 ASTM D790
标准进行测试，试样尺寸为 80 mm × 13 mm × 4 mm，
每组试样为 8 个; 无缺口冲击强度按照 GB /
T1043. 1—2008 标准进行测试，试样尺寸为80 mm ×
10 mm × 4 mm，每组试样为 10 个。
2 结果与分析
2. 1 阻燃 WF /HDPE 复合材料的燃烧性能
2. 1. 1 热释放 从图 1 可以看出，GUP、APP 及二
者复配(GUP /APP)阻燃 WF /HDPE 复合材料的热
释放速率(HRR)曲线呈现出明显的双峰特征，第 1
放热峰对应于试样点燃时短暂的有焰燃烧过程，第
2 放热峰对应于第 2 次出现较高火焰的持续燃烧过
程。在阻燃剂总添加量一定(18 份)时，APP 在阻燃
551
林 业 科 学 49 卷
体系中所占比重偏高的情况下(试样 G1A4、G1A8，
甚至是仅添加 APP 阻燃剂的 A 试样)，WF /HDPE
复合材料的热释放速率整体显著降低，尤其是第 2
放热峰出现的时间明显延后且变得比较平缓，峰值
(p-HRR)也有明显降低(表 2)。这说明在该阻燃处
理条件下，WF /HDPE 复合材料在燃烧过程中温度
的升高和热分解速率得到了有效抑制，没有瞬间的
大量放热。图 2 总热释放量( THR)曲线也同样证
实了这一点，表现为 THR 增长速率降低。仅从图 1
和图 2 可以认为 G1A4、G1A8 和 A 试样具有相类似
的阻燃效果，但从表 2 的燃烧数据可以看出，试样
G1A4 和 G1A8 具有比单独添加 APP 时更低的平均
有效燃烧热 ( av-EHC)，说明燃烧单位质量的阻燃
WF /HDPE 复合材料，试样 G1A4 和 G1A8 具有更低
的热释放量，这表明 GUP 与 APP 复配对 WF /HDPE
复合材料具有一定的协同阻燃作用。此外，极限氧
指数(LOI)和点燃时间(TTI)数值(分别如表 1 和表
2 所示)进一步表明 GUP 与 APP 复配使用对 WF /
HDPE 复合材料具有较好的阻燃效果。
图 1 阻燃 WF /HDPE 复合材料的热释放速率
Fig． 1 The heat release rate(HRR) of fire-retarded WF /HDPE composite
图 2 阻燃 WF /HDPE 复合材料的总热释放量
Fig． 2 The total heat release(THR) of fire-retarded WF /HDPE composite
2. 1. 2 烟释放 阻燃 WF /HDPE 复合材料的总烟
产量( TSP)曲线 (图 3)与总热释放量 ( THR)曲线
(图 2)较为相似，说明燃烧过程中的烟释放与热释
放是同步进行的，而且也主要发生在有焰燃烧阶段。
燃烧初期总烟产量迅速增加，可能是因为此时烟雾
中含有较多的水蒸气等不燃性挥发物以及由于燃烧
温度较低和相对缺氧等原因而产生的未彻底氧化的
有机物质(王清文等，2002)。从图 3 可以看出 APP
与 GUP 的添加均延缓了 WF /HDPE 复合材料的烟
产生速率，曲线相对比较平缓且烟释放持续时间较
长。单独使用 APP 时 WF /HDPE 复合材料的总烟
产量最高，当复配少量 GUP 后不仅总烟产量降低，
且烟释放速率更加趋缓。同时表 2 中的平均比消光
面积( av-SEA)和平均 CO 产率( av-COY)也均表明
在 APP 中复配少量 GUP 不仅有利于降低 WF /
HDPE 复合材料的烟释浓度进而提高透光度，而且
还可以减少有毒气体 CO 的产生。显然，减少 CO 产
量、降低烟释放速率对于避免火灾中人员由于中毒
或窒息所造成的伤亡具有重要的作用。
图 3 阻燃 WF /HDPE 复合材料的总烟产量
Fig． 3 The total smoke production(TSP) of
fire-retarded WF /HDPE composite
2. 1. 3 残余物质量 未阻燃 WF /HDPE 复合材料
及阻燃 WF /HDPE 复合材料的残余质量 (Mass)随
时间变化的曲线如图 4 所示，可以看出 APP 含量较
高的 G1A4、G1A8 和 A 试样的斜率较低，表明该阻
燃体系下复合材料的热降解失重减缓。从图 3 和表
2 可以进一步看出试样 G1A4 和 G1A8 的残炭率要
明显高于只添加 GUP 的试样 G 和只添加 APP 的试
样 A，表明 APP 与 GUP 复配更有利于促进 WF /
HDPE 复合材料中木粉的成炭作用，这一点在后面
的热降解行为分析可以得到进一步的证实。此外，
对比图 5 中经过锥形量热仪测试后的未阻燃及阻燃
651
第 5 期 贾莹莹等: 磷酸脒基脲与聚磷酸铵协同阻燃的木粉 /HDPE 复合材料
图 4 阻燃 WF /HDPE 复合材料的残余质量
Fig． 4 The residual mass of fire-retarded WF /HDPE composite
WF /HDPE 复合材料残炭形貌数码照片可以看出，
G1A4 和 A 试样的残炭量较多，形成的膨胀型炭层
更加完整、连续，具有较好的屏蔽作用，阻碍了热的
传递和可燃性挥发产物的释放，延缓了其热氧化降
解和燃烧进程，进而起到了保护复合材料基体的作
用(李珊珊等，2009; 宋永明等，2011)。此外，GUP
和 APP 阻燃剂在燃烧过程中都会有低沸点小分子
物质生成，如 CO2、NH3和 H2 O 等，通过汽化作用吸
收热量降低了体系温度，延缓了燃烧过程，同时这些
低沸点小分子物质又充当了炭层膨胀的气源，事实
上，GUP /APP 作为酸源兼气源与 WF /HDPE 复合材
料中的木粉作为炭源共同组成了一个膨胀型阻燃体
系从而发挥阻燃作用。
图 5 锥形量热试验后阻燃 WF /HDPE 复合材料的残炭形貌
Fig． 5 Digital pictures of the char residue of fire-retarded WF /HDPE composites after cone calorimeter test
表 2 在 50 kW·m －2的热辐射功率下阻燃 WF /HDPE 复合材料的燃烧数据
Tab． 2 The combustion data of fire retarded WF /HDPE composite at heat ux of 50 kW·m －2
燃烧参数 Combustion parameters WFPE G G1A1 G1A2 G1A4 G1A8 A
点燃时间 Ignition time(TTI) / s 35 41 43 41 45 46 49
热释放速率峰值 Peak heat release rate( p-HRR) /( kW·m － 2 ) 377. 4 291. 8 283. 7 289. 4 222. 9 236. 9 196. 3
500 s 总热释放量 Total heat release of 500 s(THR) /(MJ·m － 2 ) 106. 8 87. 6 82. 6 85. 8 76. 2 73. 4 74. 4
平均有效燃烧热 Average effective heat of combustion(av-EHC) /(MJ·kg － 1) 26. 90 23. 71 24. 25 24. 46 21. 79 22. 69 24. 29
590 s 残炭量 Char residue at 590 s(% ) 6. 6 21. 4 25. 1 23. 9 29. 6 28. 8 27. 1
平均 CO 产率 Average CO yield( av-COY) /( kg·kg － 1 ) 0. 049 0. 062 0. 071 0. 077 0. 067 0. 050 0. 079
平均比消光面积 Average specific extinction area( av-SEA) /(m2·kg － 1 ) 344. 6 412. 8 432. 7 487. 2 423. 6 459. 4 533. 2
2. 2 阻燃 WF /HDPE 复合材料的热降解行为
WF /HDPE 复合材料的热降解行为主要分为 2
个热失重阶段(图 6，7)，分别对应木粉和高密度聚
乙烯的热降解，图 7 所示的 2 个热失重峰分别是二
者各自的主要贡献。单独使用 GUP 阻燃 WF /HDPE
复合材料时，DTG 曲线在 180 ℃出现一小的热失重
峰，这主要是体系中阻燃剂 GUP 的热分解所致(王
清文等，2004)。与未阻燃复合材料相比，阻燃 WF /
HDPE 复合材料的初始分解温度 (分解 5% 时的温
度)有所降低且第 1 个热失重速率峰所对应的温度
降低了 60 ～ 70 ℃ (表 3)，这可能是由于在相对低于
木粉的分解温度下，GUP 首先分解产生聚磷酸胍
等，催化木粉结构中聚糖的脱水和半纤维素的脱乙
酰基反应(王清文等，2004; 2005);同时体系中的
APP 在相对比 GUP 高的温度下分解又会产生多聚
磷酸，这样 GUP 和 APP 复合就会在一定温度范围内
通过自身分解所产生的质子酸对木粉产生催化作
用，使其在较低温度下发生热降解(邵博等，2008)。
阻燃剂 GUP 和 APP 的使用均未改变 WF /HDPE 复
合材料的第 2 个热失重峰的位置，仅轻微改变热失
重峰的高度，说明 GUP、APP 均未改变 HDPE 的热
降解历程，其阻燃 WF /HDPE 复合材料作用机制主
要是通过促进木粉的成炭进而达到阻燃目的。单独
使用 APP 时，WF /HDPE 复合材料热降解过程中的
751
林 业 科 学 49 卷
质量损失速率较大，采用少量 GUP 与其复配不仅有
利于降低复合材料的质量损失速率，而且也提高了
复合材料高温阶段的热稳定性，表现为具有较高的
残余物质量(表 3)。
图 6 阻燃 WF /HDPE 复合材料的 TG 曲线
Fig． 6 The TG curves of fire-retarded WF /HDPE composite
图 7 阻燃 WF /HDPE 复合材料的 DTG 曲线
Fig． 7 The DTG curves of fire-retarded WF /HDPE composite
表 3 阻燃 WF /HDPE 复合材料的 TGA 数据
Tab． 3 The TGA data of fire retarded WF /HDPE composite
试样代码
Sample code
第 1 失重阶段 First stage 第 2 失重阶段 Second stage
分解 5%时的温度
Decomposition
temperature of 5%
(T5wt% ) /℃
失重最大时温度
Temperature of
maximum
weightlessness
(Tmax ) /℃
质量损失速率峰值
Peak mass loss rate
( pK-rate) /
(%·min － 1 )
失重最大时温度
Temperature
of maximum
weightlessness
(Tmax ) /℃
质量损失速率峰值
Peak mass loss rate
( pK-rate) /
(%·min － 1 )
600 ℃残余质量
Mass residue
at 600 ℃ (% )
WFPE 256 346 5. 6 466 12. 6 10. 5
G 228 276 6. 5 466 12. 0 23. 4
G1A1 225 271 5. 7 468 10. 6 28. 7
G1A2 233 273 6. 2 468 11. 2 28. 4
G1A4 235 273 5. 7 468 10. 6 30. 3
G1A8 243 278 5. 8 468 13. 0 23. 4
A 250 283 6. 9 471 13. 4 23. 3
2. 3 阻燃 WF /HDPE 复合材料的力学性能
阻燃 WF /HDPE 复合材料的力学性能如表 4 所
示。可以看出，在偶联剂 MAPE 存在的条件下，与
未阻燃试样相比，采用 GUP 和 APP 以及二者复配作
为阻燃剂时 WF /HDPE 复合材料的弯曲强度有轻微
降低，而弯曲弹性模量则有不同程度的增加。值得
注意的是，GUP 和 APP 复配阻燃的 WF /HDPE 复合
材料的冲击强度有所改善，这主要是因为在高木粉
含量的 WF /HDPE 复合材料的制备过程中木粉易团
聚，很难在聚合物基体中分散均匀，而经 GUP 浸渍
处理的木粉以及体系中的 APP 则在一定程度上减
少了团聚并促进了木粉的分散，进而减少了体系中
由于木粉团聚所造成的应力集中现象，使得复合材
料在未遭到破坏时所具有的抵抗外力的能力即无缺
口冲击强度得到提高。
表 4 阻燃 WF /HDPE 复合材料的力学性能
Tab． 4 The mechanical properties of fire retarded WF /HDPE composite
试样代码
Sample code
弯曲强度
Flexural strength /MPa
弯曲弹性模量
Flexural elastic modulus /GPa
无缺口冲击强度
Non-notched impact strength / ( kJ·m － 2 )
WFPE 55. 66 ± 2. 08 3. 30 ± 0. 22 5. 10 ± 1. 35
G 49. 15 ± 3. 54 4. 00 ± 0. 71 5. 33 ± 1. 63
G1A1 49. 65 ± 4. 63 3. 67 ± 0. 62 5. 62 ± 0. 84
G1A2 52. 84 ± 3. 48 4. 44 ± 0. 76 5. 97 ± 1. 15
G1A4 53. 64 ± 2. 75 4. 03 ± 0. 94 10. 61 ± 1. 13
G1A8 51. 88 ± 2. 37 4. 26 ± 0. 82 7. 24 ± 0. 63
A 51. 67 ± 3. 10 3. 42 ± 0. 41 6. 44 ± 0. 83
851
第 5 期 贾莹莹等: 磷酸脒基脲与聚磷酸铵协同阻燃的木粉 /HDPE 复合材料
3 结论
1) 锥形量热仪试验结果表明，APP 有利于降低
WF /HDPE 复合材料的热释放，GUP 能有效降低烟
释放，二者复配则发挥出对复合材料较好的阻燃和
抑烟作用，使得 WF /HDPE 复合材料同时具有较低
的热释放和烟释放。
2) TGA 分析结果表明，GUP 与 APP 使 WF /
HDPE 复合材料的初始分解温度有所提前，残炭率
提高; 单独使用 APP 时复合材料的质量损失速率较
大，采用 GUP 与其复配有利于降低质量损失速率，
提高残炭量，GUP 与 APP 复配对 WF /HDPE 复合材
料的阻燃作用主要归因于对木粉的催化成炭作用。
3) 力学测试结果显示，GUP 与 APP 的加入使
得 WF /HDPE 复合材料的弯曲强度略微下降而弯曲
弹性模量和无缺口冲击强度有不同程度的提高。无
缺口冲击强度的增加主要是由于 GUP 和 APP 减少
了木粉的团聚并促进了其在复合体系中的分散。
参 考 文 献
李珊珊，吕 群，张清锋，等 ． 2009． APP 在 PE 基木塑复合材料中的
阻燃作用研究 ． 塑料工业，37(12) : 60 － 63．
邵 博，张志军，王清文，等 ． 2008． APP 对木粉-HDPE 复合材料阻燃
和力学性能的影响 ． 高分子材料科学与工程，24(4) : 93 － 100．
宋永明，贾莹莹，王清文，等 ． 2011． 可膨胀石墨对木粉 － 聚丙烯复合
材料的阻燃作用 ． 东北林业大学学报，39(7) : 67 － 70．
王清文 ． 2000．新型木材阻燃剂 FRW． 哈尔滨:东北林业大学博士学
位论文 ．
王清文，李 坚 ． 2004． 用热分析法研究木材阻燃剂 FRW 的阻燃
机理 ． 林产化学与工业，24(3) : 37 － 41．
王清文，李 坚 ． 2005． 木材阻燃剂 FRW 的阻燃机理 ． 林业科学，
41(5) : 123 － 126．
王清文，李 坚，李淑君，等 ． 2002． 用 CONE 法研究木材阻燃剂 FRW
的抑烟性能 ．林业科学，38(6) : 103 － 109．
Abu Bakar M B，MohdIshak Z A，Mat Taib R，et al． 2010． Flammability
and mechanical properties of wood flour-filled polypropylene
composites． Journal of Applied Polymer Science， 116 ( 5 ) :
2714 － 2722．
Ayrilmis N，Benthien J T，Thoemen H，et al． 2012． Effects of fire
retardants on physical，mechanical， and fire properties of flat-
pressed WPCs． European Journal of Wood and Wood Products，70
(1 /3) : 215 － 224．
Chapple S， Anandjiwala R． 2010． Flammability of natural fiber-
reinforced composites and strategies for fire retardancy: a review．
Journal of Thermoplastic Composite Materials，23(6) : 871 － 893．
Fu S Y，Song P A，Yang H T，et al． 2010． Effects of carbon nanotubes
and its functionalization on the thermal and ammability properties of
polypropylene / wood our composites． Journal of Materials Science，
45(13) : 3520 － 3528．
Guo G，Park C B，Lee Y H，et al． 2007． Flame retarding effects of
nanoclay on wood-fiber composites． Polymer Engineering ＆ Science，
47(3) : 330 － 336．
Kurt R，Mengeloglu F，Meric H． 2012． The effects of boron compounds
synergists with ammonium polyphosphate on mechanical properties
and burning rates of wood-HDPE polymer composites． European
Journal of Wood and Wood Products，70(1 /3) : 177 － 182
Li B， He J M． 2004． Investigation of mechanical property， ame
retardancy and thermal degradation of LLDPE-wood-bre
composites． Polymer Degradation and Stability，83(2) : 241 － 246．
Sain M， Park S H， Suhara F，et al． 2004． Flame retardant and
mechanical properties of natural bre-PP composites containing
magnesium hydroxide． Polymer Degradation and Stability，83 (2) :
363 － 367．
Shen K K，Olson E． 2006． The use of borates and talc as fire retardants
in wood plastic composite． Proceedings Seventeenth Annual BCC
Conference on Flame Retardancy，Stamford，CT，May 22 － 24，
289 － 296．
Stark N M，White R H，Mueller S A，et al． 2010． Evaluation of various
re retardants for use in wood our-polyethylene composites．
Polymer Degradation and Stability，95(9) : 1903 － 1910．
Taylor A， Yadama V， Englund K R， et al． 2011． Wood plastic
composites- a Primer -． U T extension PB1779． The University of
Tennessee，Institute of Agriculture，1．
Zhou L，Guo C G，Li L P． 2011． Influence of ammonium polyphosphate
modified with 3-( methylacryloxyl ) propyltrimethoxy silane on
mechanical and thermal properties of wood flour-polypropylene
composites． Journal of Applied Polymer Science， 122 ( 2 ) :
849 － 855．
(责任编辑 石红青)
951