全 文 ：第 v{卷 第 x期
u s s u年 | 月
林 业 科 学
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刨花与胶粘剂界面结合强度的研究
李凯夫
k华南农业大学 广州 xtsywul
陆仁书
k东北林业大学 哈尔滨 txsswsl
摘 要 } 界面结合强度是界面力学研究中的重要参量 ∀建立可定量表征刨花与胶粘剂界面结合强度的测试
技术 o分析影响界面结合强度的因素 o将界面微观特性与人造板宏观力学性能联系起来 o从而实现制板工艺的
优化控制具有重要意义 ∀确立的微观力学模型可正确描述刨花与胶粘剂界面结合的情况 ∀由有限元法分析
可分离剪应力和正应力 o从而论证了界面的破坏是由剪应力所致 o结合薄弱处在受拉刨花受力一端的胶层界
面处 o确立的界面结合强度测试方法是可行的 ∀
关键词 } 刨花 o胶粘剂 o界面 o结合强度
收稿日期 }t|||2tu2s| ∀
基金项目 }广东省自然科学基金项目/环境复合材料界面特性与复合新工艺的研究0k项目编号 ussssys{l ∀
ΣΤΥ∆Ψ ΟΝ ΙΝΤΕΡΦΑΧΕ ΧΟΜΒΙΝΑΤΙΟΝ ΣΤΡΕΝΓΤΗ ΟΦ
ΠΑΡΤΙΧΛΕΣ ΑΝ∆ Α∆ΗΕΣΙς ΕΣ
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k Σουτη Χηινα Αγριχυλτυραλ Υνιϖερσιτψ Γυανγζηουxtsywu l
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k Νορτηεαστ Φορεστρψ Υνιϖερσιτψ Ηαρβινtxsswsl
Αβστραχτ } ≤²°¥¬±¤·¬²±¶·µ¨±ª·«²±¬±·¨µ©¤¦¨ ¬¶¤±¬°³²µ·¤±·³¤µ¤°¨ ·¨µ¬±·«¨ °¨ ¦«¤±¬¦¤¯ µ¨¶¨¤µ¦«²©¬±·¨µ©¤¦¨ q…∏¬¯§¬±ª¤
·¨¶·¬±ª¶¼¶·¨°·«¤·¬¶ ∏´¤±·¬·¤·¬√¨ ¼¯ ¦«¤µ¤¦·¨µ¬½¬±ª·«¨ ³¤µ·¬¦¯¨ ¶¤±§¤§«¨¶¬√¨ ¶¬±·¨µ©¤¦¨ ¦²°¥¬±¤·¬²±¶·µ¨±ª·«o¤±¤¯¼½¬±ª©¤¦2
·²µ¶²©¬±©¯∏¨±¦¬±ª¬±·¨µ©¤¦¨ ¦²°¥¬±¤·¬²± ¶·µ¨±ª·«o¬±·¨ªµ¤·¬±ª °¬¦µ²¦²¶°¬¦¶³¨¦¬©¬¦³µ²³¨µ·¼ ²±¬±·¨µ©¤¦¨ º¬·« °¤¦µ²¶¦²³¬¦
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׫¨ ±¨§²©ª¯∏¨ ¤¯¼¨ µ¬±·¨µ©¤¦¨ ²©³∏¯¯ §¨³¤µ·¬¦¯¨ ¶¬¶·«¨ º¨ ¤®³²¬±·²©¦²°¥¬±¤·¬²±q׫¨ ¶¨·¤¥¯¬¶«¨§·¨¶·°¨ ·«²§©²µ¬±·¨µ©¤¦¨
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Κεψ ωορδσ} °¤µ·¬¦¯¨ ¶o„§«¨¶¬√¨ ¶oŒ±·¨µ©¤¦¨ o≤²°¥¬±¤·¬²±¶·µ¨±ª·«
人造板的界面是重要的/微结构0 o它作为不同材料连接和胶合的/纽带0对板材的物理 !化学 !力学 !
功能等特性起着至关重要的作用 o它的表征与优化设计是人造板工艺研究中重大技术之一 o引起各国研
究者的极大关注 ∀先后召开了 z次国际界面学术研讨会 o我国也召开了 {次界面工程研讨会 o围绕界面
诸多方面进行了深入研究 o取得了可喜的成果 ∀
界面结合强度是界面力学研究中的重要参量 o目前在这个研究领域中最大障碍之一就是缺少有效
的定量研究界面效应和界面结合强度的测试技术 o在界面控制与界面微观力学设计之间缺少桥梁 o特别
是对于木质材料构成的复合体来说 o界面结合强度的科学表征与测试鲜为报道 o建立可定量表征刨花与
胶粘剂界面结合强度的测试技术 o分析影响界面结合强度的因素 o将界面微观结构特性与刨花板宏观力
学性能联系起来 o建立预测模型 o实现制板工艺的优化控制具有重要意义 ∀本研究在回顾总结前人有关
其它材料界面力学研究成果的基础上 o制定了研究方案 o提出了拔脱测试方法 o对此方法进行了论证 o进
一步考察了界面结合强度的影响因素 o为科学描述刨花板界面结合强度提供理论依据 ∀
t 材料与方法
111 材料
试验所用的树种为落叶松kΛαριξ γ µελινιι • ∏³µql和黑杨k Ποπυλυσ νιγρα ql o小径木的小头直径为 ts
∗ us¦° o采用环式刨片机和刨切机分别加工两种小径木 o获得 u种刨花和 t种薄木 o各选取厚度为 s1ws
∗ s1wt °°的刨花和薄木作为微观测试的原料 o刨花和薄木的含水率为 u1t h ∗ v1v h ∀试验采用 v种
脲醛树脂胶粘剂 o胶粘剂的特性见表 t o表中的 ˜ƒt为合林家具有限公司刨花板用脲醛树脂胶粘剂 ~˜ƒu
为原正阳河木材综合加工厂脲醛树脂胶粘剂 ~˜ƒv为 ⁄‘2tu˜ƒ ∀
表 1 胶粘剂种类与性能
Ταβ .1 Τψπε ανδ περφορµανχε οφ αδηεσιϖεσ
种类 ×¼³¨ ˜ƒt ˜ƒu ˜ƒv
摩尔比 ²¯¤µµ¤·¬² tΒt1vs tΒt1vs tΒt1ux
固体含量 ≥²¯¬§¦²±·¨±·Πh yv ∗ yy yu ? t yu ? t
³‹ z1x z1u z1{
固化时间 ≤∏µ¬±ª·¬°¨ Πtss ε o¶ xs ∗ zs ws ux ∗ vx
适用期 …¨ ±¦« ¬¯©¨Π«  w  w  x
贮存期 ≥«¨ ©¯ ¬¯©¨Π§  ys  ys  xs
粘度 ∂¬¶¦²¶¬·¼Πux ε o¶ xs ∗ yx ys wx ∗ ys
˜ƒt }‹¨¯¬±o˜ƒu }«¨ ±ª¼¤±ª«¨ o˜ƒv }⁄‘2tu q
112 测试装置
t1u1t 原理 ≤²¬于 t|xu年首先提出界面应力模型 o而后 ⁄²º !•²¶¨± !≤«¤°¬¶!…µ²∏·°¤± !结成良治分别
发展了 ≤²¬模型 o得到了与界面应力传递更为接近实际的结果 o他们提出界面应力分析途径和依循的基
本原则可被借签k结成良治 ot||vl ∀ …µ²∏·°¤±kt|yvl最早提出了界面强度的测量方法 o深入探讨了树脂
基复合材料中基体收缩时在界面产生的压力和摩擦力 o将复合材料断裂功和剪切应力联合分析 o≤«∏¤
kt|zxl采用单根纤维拨出实验来测量界面结合强度 o≤«¤°¬¶kt|zwl对此进行了系统研究 o形成了界面应
图 t 微观力学测试模型
ƒ¬ªqt ²§¨¯²©·«¨ °¬¦µ²¦²¶°¬¦°¨ ¦«¤±¬¦¶
k¤l复合体 ≤²°³²¶¬·¨ot 被拉刨花 °∏¯¯¨ §³¤µ·¬¦¯¨o
u胶层 Š¯ ∏¨ ¤¯¼¨ µov固定刨花 ƒ¬¬¨ §³¤µ·¬¦¯ ¶¨q
k¥l胶层 Š¯ ∏¨ ¤¯¼¨ µq

力研究体系 ∀我国也开展了此方面的研究 o黄玉东kt||vl开发
了复合材料界面结合强度原位测试仪kŒ≥Œ≥׌l o对复合材料的
单纤维进行顶出测试 ∀陈荣kt||vl开发了小型剪切实验机 o
测试了复合丝的纵向剪切强度 ∀以上测试方法不能完全满
足刨花与胶粘剂界面结合强度测试的要求 o特别是刨花质地
松软 o形态各异 o测试时变形大 o很难精确测量其界面结合强
度 o有必要开发适宜的测试装置 o依据/墙砖型0结构的假设 o
推导刨花互相叠层长度 o计算最佳叠层长度 o设计微观力学
模型 ∀测试原理如图 t所示 ∀
从图 t可见 o被拉刨花周围依次为胶层和固定刨花 o模
型以 轴为对称轴 o在拉力 °的作用下 o刨花与胶层间发生
剥离 o为使模型能有效地反映界面结合状况 o特作如下假设 }
ktl刨花与胶层间的界面相对于刨花或胶层的厚度而言可视
为/无限薄0 o因此计算时忽略界面的厚度 ~kul刨花与胶层在
界面破坏之前始终服从线弹性本构关系 o胶层为各向同性材
料 o以胶层为研究对象 o将刨花视为横向各向同性材料 o故计
算时输入刨花纤维方向的材料特性值 ~kvl根据最大应力失效判据 o设界面分离是由无限靠近被拉刨花
表面的胶层中最大剪应力所致 ∀
为建立有效的微观力学评价模型 o使之适应刨花与胶层分离的要求 o特对模型作如下要求 }ktl模型
应能反应胶层和刨花的变化 o可直接输入胶层和刨花的尺寸 !最大拉力 !弹性常量 ~kul模型应适应三维
yvt 林 业 科 学 v{卷
尺寸的变化 o可模拟变化中的胶层形貌 o描述位移场的变化 ~kvl模型应适应几种材料的弹性参量的变
化 o描述弹性变化过程 ~kwl模型可模拟界面层的形状 o描述界面应力场的变化 ∀
图 u 单元划分及约束条件
ƒ¬ªqu ⁄¬√¬¶¬²± ²©∏±¬·¶¤±§
¬¯°¬·¬±ª©¤¦·²µ¶

采用三维有限元法对胶层进行应力分布的分析 o采用 us个节点的立方
体单元 o单元划分及约束条件如图 u所示 o共有 vus个单元和 t z{t个节点 ∀
Ζ轴为胶层叠层长度k推导得到的叠层长度为 u1x °°l o分 ts格 ~Ψ轴为胶层
的宽度kx1s °°l o分 {格 ~Ξ轴为胶层的厚度k当施胶量为 tu h时 o测得胶层
厚度为 ts Λ°l o分 w格 ∀ ΞΨ面为胶层上下表面 oΞΖ面为胶层的侧面 oΨΖ面
胶层与刨花之间的界面 ∀
根据以上原理 o采用大型结构通用程序k„⁄Œ‘„l !自动生成网络程序和
应力分析程序 o描绘界面及胶层各面的应力场图 o分析应力场分布 o计算最大
应力和平均应力 o论证微观力学模型是否可正确描述界面结合情况 ∀
t1u1u 测试装置 测试装置由以下几部分组成 }ktl夹具 }采用手动定位和
夹紧系统 o周围设有刻度标尺 o可目测定位 ~kul拉力传感器 }采用日本岛津公
司制造的应变式传感器k⁄tss2sswl o最大荷重为 t Ž‘o精度为 ? t h ~kvl均匀
自动加载系统 }采用日本岛津公司制造的 „Š2tsׄ万能力学试验机 o确定自动施载模式 o施载速度设为
x °°#°¬±pt o为研究施载速度影响 o在 s1t至 ys1s °°#°¬±pt之间确定 x个水平 ~kwl信号采集 !处理和显
示系统 }自动记录荷载与变形曲线 o记录应力与变形量 o自动采集计算破坏点和最大力时的弹性模量 !应
力和应变 o通过屏幕显示结果 ∀
表 2 刨花和胶粘剂的特性
Ταβ .2 Προπερτιεσ οφ παρτιχλεσ ανδ αδηεσιϖεσ
材料
¤·¨µ¬¤¯
密度 ⁄¨ ±¶¬·¼Π
kª#¦°pvl
含水率
²¬¶·∏µ¨ ¦²±·¨±·Πh
厚度
׫¬¦®±¨ ¶¶Π°°
宽度
•¬§·«Π°°
杨氏模量 ²§∏¯∏¶
²©¨¯¤¶·¬¦¬·¼ΠŠ°¤
泊松比
°²¬¶²±¶µ¤·¬²
落叶松刨花
¤µ¦«³¤µ·¬¦¯¨ s1xu{ {1s s1ws x1ss t1y| s1vt
落叶松薄木
¤µ¦«¶¯¬¦¨§√¨ ±¨ µ¨ s1xu{ z1| s1wt x1ss t1zt s1vs
黑杨刨花
…¯¤¦®³²³¯¤µ³¤µ·¬¦¯¨ s1wu{ y1s s1vt x1ss u1sz s1uz
˜ƒt t1ust x1ut tx1ss s1us s1wu
˜ƒu t1uss x1us tx1ss s1ut s1ws
˜ƒv t1t|t x1vw tx1ss s1ux s1wt
113 方法
按照图 t的要求进行拔脱试验 o最大拔脱力分别为 s1swz Ž‘k落叶松薄木与 ˜ƒtl !s1su| Ž‘k落叶松
刨花与 ˜ƒtl !s1sv{ Ž‘k落叶松刨花与 ˜ƒul !s1syx Ž‘k落叶松薄木与 ˜ƒvl !s1sv| Ž‘k落叶松刨花与
˜ƒvl !s1sxw Ž‘k黑杨刨花与 ˜ƒvl o以上分别编号为ktl !kul !kvl !kwl !kxl !kyl ∀测量刨花 !薄木和胶块
的杨氏模量 o采用应变式位移计分别测量刨花 !薄木和胶块的纵向 !横向变形量 o计算泊松比 o结果见表
u ∀将表 u数据输入计算机 o通过信息判断确定目标网络的类型 !节点分布 !边界支承 !加载方式 !组分类
别等 o由此生成坐标数据卡 !单元数据卡 !边界条件卡 o生成满足模型要求的网络系统 o采用 ≥˜ƒ∞• 软件
处理得到界面应力 o分离剪应力和正应力 o构造三维空间应力场分布图 ∀
在刨花 !薄木与胶粘剂界面结合强度的测试中 o改变施胶量kvs ∗ tss ª#°pu o双面l和施载速度ks1t
∗ ys1s °°#°¬±ptl o研究各因素对界面结合强度的影响 ∀
zvt 第 x期 李凯夫等 }刨花与胶粘剂界面结合强度的研究
u 结果与分析
通过有限元法分析 o计算机自动绘制应力分布图 ∀沿拉力 Π的方向k Ζ轴l剪应力呈抛物面分布
k图 vl o图 w描述了 y种编号所对应的剪应力分布的等高线图 o从图可知最大应力在受拉一侧 o在 Ψ轴
方向应力变化不大 ∀从图 wktl可见 o在被拉落叶松薄木与 ˜ƒt胶层的界面距受拉侧约 t1u °°处 o剪应
图 v 界面层剪应力分布
ƒ¬ªqv ⁄¬¶·µ¬¥∏·¬²± ²©¶·µ¨¶¶
²±·«¨ ¬±·¨µ©¤¦¨

力近似 s ~最大剪应力为 w1sz ¤o另一端剪应力为 t1uu °¤k减少了 zs h l o当
落叶松薄木受拉时 o薄木与胶层界面处首先在端面破坏 ∀从图 wkul可见 o落
叶松刨花与 ˜ƒt胶层最大剪应力比ktl小 t1zv °¤左右 o尽管树种 !胶种 !复
合工艺 !叠层长度相同 o因刨花制备方式不同而产生较大的差异 o实测平均界
图 w 界面层剪应力等高线分布图
ƒ¬ªqw ≥·µ¨¶¶¦²±·²∏µ²±·«¨ ¬±·¨µ©¤¦¨
横向为 ≠ 轴 ~纵向为 轴 ∀ ‹²µ¬½²±·¤¯ }
≠ ¤¬¬¶o∂ µ¨·¬¦¤¯ } ¤¬¬¶q

面结合强度为 v1{u °¤ktl和
u1vu °¤kul o刨切机加工的薄
木明显好于环式刨片机加工的
刨花 ∀微观力学模型可较好的
反映界面结合情况 o原料制备
工艺直接影响界面结合状况 o
从而可知 o获得光滑平整 !厚度
均匀的刨花是提高界面结合强
度的关键技术 ∀
从图 wktl与kwl比较可知 o当树种 !原料制备方法和复
合工艺相同时 o因胶种不同 o最大剪应力明显不同 o后者最
大剪应力比前者大 t1x| °¤o后者界面结合强度比前者大
u1ss °¤∀从表 u可见 o˜ƒt的弹性模量小于 ˜ƒv的弹性
图 x 胶层靠近受拉
侧端面剪应力分布
ƒ¬ªqx ≥·µ¨¶¶§¬¶·µ¬¥∏·¬²±
²±·«¨ µ¨¤µ ±¨§²©³∏¯¯ §¨
¶¬§¨ ²©ª¯∏¨ ¤¯¼¨ µ

模量 o因此 o提高胶粘剂的刚度可改
善界面结合状况 o界面结合强度可作
为评价和选择胶种的一个参量 ∀
从图 wkxl和kyl比较可知 o当胶
种k˜ƒvl和复合工艺相同时 o因树种
不同 o最大剪应力相差 u1ws °¤o界
面结合强度相差 u1u| °¤o黑杨刨花
好于落叶松刨花 ∀因此 o对于选定的胶种来说 o树种的选择与搭配是改善界面结
合的关键技术 ∀
图 y 界面层正应力分布
ƒ¬ªqy ⁄¬¶·µ¬¥∏·¬²± §¬µ¨¦·
¶·µ¨¶¶²±·«¨ ¬±·¨µ©¤¦¨

从图 x可见 ΞΨ面的剪应力分布情况 o在被拉一侧
刨花的界面处 o剪应力呈最大 o而最大剪应力在界面的
两个端点处 ∀因此 o将 ΨΖ面作为被破坏界面进行研究
是适宜的 ∀
从图 y可见 ΨΖ面正应力分布情况 o在受力侧出现最大值 o对胶层来说是
压应力 o对被拉刨花或薄木则是拉应力 o即在刨花或薄木受力端产生较大的
剥离应力 o得到的最大正应力分别为 x1syktl !w1sxkul !w1ws kvl !y1yy kwl !
w1zw kxl !y1ttkyl °¤o比最大剪应力略小 o其相差值分别为 t1vw !s1su !t1us !
t1vx !s1wy !t1w| °¤o实测界面结合强度分别为 w1{u !v1{u !u1vu !{1st !x1us !
z1ys °¤o在界面处产生的正应力作用的方向与测量板材内结合强度的方向
相同 o这将有利于将界面结合的研究引入板材宏观性能的分析中 o可开辟板
材性能研究新的有效途径 ∀
{vt 林 业 科 学 v{卷
从材料力学与塑性力学可知 o在外力快速作用下 o塑性变形部分被固定而弹性变形部分表现明显 o
比例极限与破坏应力明显增加 ~与此相反 o在外力慢速作用下 o塑性变形表现明显 o破坏应力明显降低 ∀
从结果可以看出 o随着施载速度增加 o界面结合强度呈增大的趋势 ∀刨花种类不同其影响程度略有不
同 o对于落叶松薄木来说 o施载速度对界面结合强度影响不大 ~对于落叶松刨花来说 o随着施载速度增
加 o界面结合强度增大 o但对应的值明显低于前者 ∀从结果可知 o当施载速度为 xs °°#°¬±pt时 o所测得
的界面结合强度接近有限元法分离出来的最大剪应力 o两者相差 s1ts ∗ s1u| °¤o确定此速度为标准测
试施载速度是可行的 ∀
随着施胶量的增加 o界面结合强度增大 o剪切弹性模量减小 o当施胶量达到 zu1{ ∗ |s1u ª#°pu时 o可
获得较理想的界面结合强度 ∀因胶层的弹性模量小于刨花的弹性模量 o当施胶量增加时 o胶层变厚 o胶
粘剂的作用表现突出 o从而改善胶合 o减少复合体的刚性 o增加韧性 ∀
v 结 论
本文确立的微观力学模型可正确描述界面结合情况 o由有限元法分析可分离剪应力和正应力 o论证
了界面的破坏是由剪应力所致 o结合薄弱处在受拉刨花或薄木受力一端的胶层界面处 o确立的界面结合
强度测试方法是可行的 ∀
原料制备工艺直接影响界面结合状况 o获得光滑平整 !厚度均匀的刨花是提高界面结合强度的关键
技术 ∀改善原料制备工艺 o旨在提高刨花表面平整和光滑度以及结构的完整性 ~提高脲醛树脂胶粘剂的
刚度 o将有利于改善刨花或薄木与胶层界面的结合状况 ∀
在微观力学模型的测试中可分离出正应力 o可使界面结合分析结果与板材内结合强度之间建立联
系 o由微观研究直接预测宏观特性 o这方面还有待于进一步研究 ∀
当施载速度为 xs °°#°¬±pt时 o界面结合强度与有限元法分离出的最大剪应力值接近 o此速度作为
标准测试速度是适宜的 ∀
随着施胶量的增加 o界面结合强度增大 o当施胶量为 zu1{ ∗ |s1u ª#°pu时 o可获得较理想的界面结
合强度 ∀选取易于胶合的树种或与之相适应的胶种是提高刨花与胶粘剂界面结合强度的关键技术 o界
面结合强度可作为评价 !选择胶种和树种的参考指标 ∀
参 考 文 献
陈 荣 q≤Π„¯ 复合材料界面结合强度对拉伸性能的影响 q复合材料学报 ot||v otskul }tut ∗ tuy
黄玉东 q≥¬¦Π„¯ 界面剪应力的原位表征 q材料工程 ot||v okttl }vx ∗ vy
结成良治 q界面 Ν力学 q东京 }培风馆 ot||v otus ∗ u{w
…µ²∏·°¤± qŒ±·¨µ©¤¦¨ ¬± ≤²°³²¶¬·¨¶q„≥א ≥×°wxu ot|y| ot ∗ uz
≤«¤°¬¶≤ ≤ qŒ±·¨µ©¤¦¨ ¬± °²¯¼° µ¨¤·µ¬¬ ≤²°³²¶¬·¨¶q„¦¤§¨ °¬¦°µ¨¶¶q ‘¨º ≠²µ®¤±§²±§²±ot|zw ovt ∗ zw
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∗ wu
|vt 第 x期 李凯夫等 }刨花与胶粘剂界面结合强度的研究