全 文 ：第 !"卷 第 #$期
$ % % &年 #$ 月
林 业 科 学
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人工林杉木木材力学性质对高温
热处理条件变化的响应
邓邵平 杨文斌 陈瑞英 林金春
（福建农林大学材料工程学院 福州 7"%%%$）
摘 要： 以人工林杉木为试材，分别用空气和菜子油为介质，在温度为 #8%，$%% 和 $$% 9对其分别热处理 #，7和
" :，研究试材的抗弯强度（;<=）、抗弯弹性模量（;<*）、顺纹抗压强度、表面硬度对高温热处理条件变化的响应，同
时对处理材的主要化学成分进行分析，用扫描电镜对处理材横切面微观结构进行观察。结果表明：人工林杉木试
材的 !种主要力学性质对不同条件热处理的响应程度不同。无论是空气热处理还是油热处理，试材的 ;<=，;<*，
顺纹抗压强度与对照比有不同程度的降低，且随处理温度升高、时间延长，下降幅度增大，相比于时间，温度的影响
更显著；#8% 9热处理 #，7和 " :时，试材的 ;<=，;<*与对照比未发生明显变化（降幅在 7>以内），而顺纹抗压强
度则明显低于对照，两介质中降低幅度分别在 72$&> ? &2"8>和 728&> ? @2#8>；$%% 9以上处理时，不同时间处
理的 7种主要力学性质不仅显著或极显著低于对照，且各性质间的差异也达显著或极显著水平；对硬度的测试结
果表明：#8% 9热处理时，试件的径面硬度和弦面硬度均随时间的延长而增大；$%% 9热处理 7 :时，试件的硬度达
最大，与对照差异达显著水平；随后热处理试件的硬度开始降低，$$% 9热处理 " :后试件的硬度又明显低于对照。
在隔氧的油介质中进行热处理，!种主要力学性质的变化程度低于空气介质处理材，当温度高于 $%% 9时，两介质
处理间的差异达显著水平。而热处理过程中木材主要化学组成与横切面微观结构变化的差异，反映了 !种主要力
学性质对不同条件热处理时表现出的响应差异。
关键词： 人工林杉木；热处理；力学性质；加热介质；响应
中图分类号：’@8#2@ 文献标识码：- 文章编号：#%%# A @!88（$%%&）#$ A %#%" A %@
收稿日期：$%%& A %" A 7%。
基金项目：福建省科技平台建设项目（$%%8B$%%$）、福建省教育厅科学基金资助项目（C-%8%"@）。
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THPP4O4D54N 0P RFHD 5:4RH5F1 50RG0D4DQN 0P :4FQ QO4FQ4T NFRG14N S4O4 FDF1MV4T，FDT Q:4 5O0NN N45QH0D 0P QO4FQ4T NFRG14N S4O4
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FDT QHR4N SFN 14DEQ:4D4T TLOHDE Q:4 :4FQ QO4FQR4DQ，HD 50RGFOHN0D SHQ: GO054NNHDE QHR4N，Q:4 GO054NNHDE Q4RG4OFQLO4N N:0S4T
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Q:4 ;<= FDT ;<*，S:H14 NFRG14N S4O4 QO4FQ4T FQ $%% 9 0O FK0U4 P0O #，7 FDT " :，Q:4M F11 S4O4 NHEDHPH5FDQ1M 10S4O Q:FD Q:0N4
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近年来，随着人们环境保护意识的不断增强，高
温热处理改性木材技术由于不采用化学药剂，有很
强的环保优势而倍受人们的关注，国外在高温热处
理木材的理论与技术方面进行了广泛的研究
（@*"!#4$6/#/ !" #$ <，&’’A； @$2%#2 !" #$ <，&’’&；
B**/0!"$ !" #$ <，&’’A；B*""#7$ !" #$ <，&’’C）。目前，国
内对高温热处理木材的研究与应用尚属探索阶段
（龙超等，&’’C），工作重点由以往研究不同热处理对
压缩木材的固定与蠕变以及使实木地板尺寸稳定化
的影响（李坚等，&’’’；王洁瑛等，&’’&；杨小军，
&’’D；顾炼百等，&’’E）向高温热处理对木材的耐腐
性（程大莉等，&’’C）和物理力学性能的影响（李贤军
等，&’’F；李惠明等，&’’F）等方面转变；邓邵平等
（&’’F$）分别以空气和菜子油为介质，对杉木
（%&’’(’)*#+(# $#’,!-$#"#）间伐材在 GC’，&’’ 和
&&’ (分别热处理 &和 D ,后的化学组成进行测定
和分析。
热处理能改善木材的尺寸稳定性、耐久性（邓邵
平等，&’’C；&’’F-；@*"!#4$6/#/ !" #$ <，&’’A；B**/0!"$
!" #$ <，&’’E），但热处理过程中伴随着木材化学成分
的变化而使其力学性能降低，降低程度与树种、处理
条件有关（@;-*H62$ !" #$ <，&’’’；曹永建等，&’’E；龙
超等，&’’C）。近几年，国外已有学者对其本国的主
要商业用材热处理工艺的适应性进行了研究，取得
了较好的结果（I*/10JK !" #$ <，&’’A；L,6 !" #$ <，
&’’E），但国内的相关报道较少，尚未见到有关我国
主要用材树种如南方的人工林杉木木材力学性质对
高温热处理条件变化的响应的研究报道。
由于木材的力学性能与木材的加工利用息息相
关，因而迫切需要深入研究不同条件热处理后木材
力学性质的差异性，对于探明木材热处理与其力学
性质的关系，并在尺寸稳定性能及耐久性能改善与
力学性能降低之间优化适合其应用领域的处理工艺
具有重要意义。本文以福建省重要的人工林树种速
生杉木为试材，对分别以空气和菜子油为介质，在温
度为 GC’，&’’和 &&’ (时分别热处理 G，M和 + ,后
试材的抗弯强度、抗弯弹性模量、顺纹抗压强度、表
面硬度进行了测定，同时为说明其响应的原因，还对
不同条件处理材的主要化学成分进行初步分析，应
用扫描电镜对处理材横切面的微观结构进行观察，
以研究高温热处理条件对人工林杉木木材主要力学
性质的影响，旨在为制定适用于人工林杉木热处理
的合理工艺条件提供依据。
G 材料与方法
)*) 材料
试材为人工林杉木，采自福建农林大学西芹教
学林场，样本株数 +株，原木直径 GD’ N GA’ 22，树龄
GA N GC年。
为保证试件尺寸和无瑕疵，试件较集中取自晚
材率高的部位。试材气干后，按 OB GF&F其分别加工成 &’ 22 Q &’ 22 Q M’ 22（顺纹抗压强
度、质量损失率、化学组成等测试件）、&’ 22 Q
&’ 22 Q M’’ 22（抗弯强度、抗弯弹性模量测试件）、
+’ 22 Q +’ 22 Q E’ 22（硬度测试件）M种规格，将它
们分别依次编号，试件的含水率为 G&R左右。
)*+ 试验设计
为全因子试验设计，第 G个因子是处理温度，第
&个因子是处理时间，第 M个因子是处理介质。
处理温度与时间水平的确定以前期的试验结果
为依据，即对空气介质中在 GA’ N &M’ (范围内热处
理 + ,后试材的耐腐性和 STU进行测定。结果发
现 GA’ (热处理后试件的 STU基本未降低，耐腐性
仅为稍耐腐；&M’ (热处理后试件的耐腐性为强耐
腐，但 STU降低约 D+R。综合温度与时间的影响，
本研究拟处理温度为 GC’，&’’和 &&’ (，时间为 G，M
和 + ,各 M水平。而菜子油具有耐腐性、耐高温（方
建华等，&’’D）、价格适中等特点，本研究选它为加热
介质之一。
)*, 试验方法
G试件依试验条件分为相应的小组，每一规格均留 G
组试件不热处理作为对照用。顺纹抗压强度、抗弯
强度、抗弯弹性模量测试每组含试件 &’块，表面硬
A’G 林 业 科 学 D+卷
度测试每组含试件 !"块，质量损失率等测试每组含
试件 !#块，将处理条件相同的各小组试件分为一大
组。分别以空气和菜子油为介质，使各组试件分批
在 !$"，%""和 %%" &时分别热处理 !，’和 ( )。处理
时，试件均于室温时放入电热恒温干燥箱或没入油
浴中，然后开始升温到目标温度，按要求保温相应的
时间后取出。
!*’*% 木材试件力学性能的测试方法 各热处理
试件和未处理试件抗弯弹性模量的测定采用 +,
!-’#*% . -!方法，抗弯强度的测定采用 +, !-’#*! .
-!方法，顺纹抗压强度的测定采用 +, !-’( . -!方
法，硬度的测定采用 +, !-/! . -!方法进行。
!*’*’ 热处理试件的质量损失率计算 试件在热
处理前先按 +, !-’! . -! 烘到绝干并称其质量为
!"，准确到 "*""! 0，试件经热处理后再按要求烘到
绝干后称其质量为 !!，每一条件测 $块试件。热处
理后试件的质量损失率按下式计算：" 1［（!" .
!!）2!"］3 !""4，取平均值作为计算结果。
!*’*/ 木材试件的主要化学组成分析 将规格为
%" 55 3 %" 55 3 ’" 55各组热处理试件和未处理试
件（各 # 块）用植物粉碎机粉碎、过筛，取 "*#’" 6
"*%/( 55之间的粉末。除纤维素含量用硝酸 . 乙
醇法测定外，其他指标按照 +,27 %#88*$ 6 - . !--/
（石淑兰等，%""#）进行，每次平行测定 ’ 次，取平均
值作为测定结果。
!*’*( 木材试件的扫描电子显微镜观察 选取空
气介质和油介质中分别经 !$"，%""和 %%" &热处理
( )的试件及未处理试件（%" 55 3 %" 55 3 ’" 55），
用单面刀片切下体积约为 ’ 55’ 的横切面，经脱水、
放在喷镀仪中进行导电处理后，在日本产的 9:;
(’!"<=型扫描电子显微镜下观察，放大倍数为
! """倍。
!"# 数据处理
试验数据采用 >?@AB %""’ 进行计算和分析，采
用 CD9进行差异显著性检验，用 CE@FG法进行多重
比较，并用字母法标记。
% 结果与分析
$"! 不同条件热处理对人工林杉木木材主要力学
性质的影响
%*!*! 不同条件热处理对人工林杉木木材抗弯强
度的影响 试件分别在空气和油介质中，经 !$"，%""
和 %%" &分别热处理 !，’和 ( )，其 :HI的测定结
果（表 !）表明，与未处理对照比，无论是空气热处理
还是油热处理，试件的 :HI总体呈降低的趋势，且
随处理温度升高、时间延长降低幅度明显增大。空
气介质中 !$" &热处理 !，’和 ( )后试件的 :HI分
别为 8(*’，8’*8和 8%*- :DF，热处理 ’和 ( )后试件
的 :HI 分别较对照降低了 !*--4和 ’*"#4，与对
照比降低幅度不明显；%"" &热处理相应时间后试
件的 :HI则分别降低了 /*!%4，8*-$4和 !/*/-4，
与对照差异达到显著水平（ # J "*"(，下同）；而
%%" &各热处理试件的 :HI 分别降低了 !(*-#4，
%(*/"4和 ’#*’"4，与对照差异达到极显著水平
（# J "*"!，下同）。这表明若处理介质相同，试件
:HI的变化主要取决于处理温度和时间，相比而
言，温度的影响更显著，各温度处理间的差异达到显
著水平。油介质热处理试件 :HI具有相似的变化
规律，但在处理温度和时间相同时，油介质热处理试
件的 :HI 的降低幅度低于热空气处理的试件。
%%" &时，随时间延长，两介质处理的差异达到了显
著水平。
%*!*% 不同条件热处理对人工林杉木木材抗弯弹
性模量的影响 由表 !可见，人工林杉木试件 :H>
也随处理温度升高、时间延长而降低。当温度为
!$" &时，空气介质中热处理 !，’ 和 ( ) 后试件的
:H>分别较对照下降 !*$%4，%*(/4和 %*-(4，油
介质中各时间热处理试件的 :H> 则分别下降了
!*%$4，!*"!4和 %*##4，两介质中各热处理试件的
:H>均未明显低于对照；%"" &时，空气介质中热
处理 !，’和 ( )后试件的 :H>与对照比分别下降了
’*-%4，$*/%4和 !!*//4，油介质中各处理试件的
:H>则分别下降了 %*(84，#*#-4和 !"*--4，可见
随处理时间的延长，两介质中处理试件的 :H>明显
低于对照；%%" &时，空气介质中热处理相应时间后
试件的 :H>分别较对照下降了 !%*!(4，!#*--4和
%%*’"4，油介质中热处理后各试件的 :H>则分别
下降了 !!*"!4，!/*884和 %"*/"4。%%" &热处理
( )后试件的 :H>与对照差异达到极显著水平；与
:HI相比，温度和时间对 :H>的影响稍小。
%*!*’ 不同条件热处理对人工林杉木木材顺纹抗
压强度的影响 由表 !可以看出，经不同热处理后
人工林杉木试件顺纹抗压强度的变化与 :HI 和
:H>的变化相似，但其受温度和时间的影响较两者
明显。!$" &时，空气介质中热处理 !，’和 ( )，试件
的顺纹抗压强度分别较对照下降 ’*%-4，(*#-4和
-*($4，而油介质中热处理相应时间后该强度下降
幅度总体略低，分别较对照下降 ’*$-4，/*8-4和
8*!$4，该温度下两介质中处理的顺纹抗压强度明
显低于对照；%"" &热处理 !，’和 ( )后，空气介质
8"!第 !%期 邓邵平等：人工林杉木木材力学性质对高温热处理条件变化的响应
与油介质中处理试件的顺纹抗压强度分别较对照降
低了 !"!#$，%&"’!$，%#"#($与 (")*$，%%"+!$，
%&"##$；,,’ -时，在两介质中热处理 ) .后试件的
顺纹抗压强度分别比对照降低了 +#"+,$ 和
+&"&+$，极显著低于对照。经检验，各温度热处理
后的差异已达极显著水平，且两介质间处理的差异
也达到了显著水平。
,"%"& 不同条件热处理对人工林杉木木材硬度的
影响 不同条件热处理后试件的径面硬度和弦面硬
度的变化与 /01，/02和顺纹抗压强度的变化不同
（表 %）。空气介质中 %#’ -热处理时，随时间延长
试件的径面硬度和弦面硬度均增加，热处理 +和 ) .
后试件的径面硬度较对照平均增加 )",+$ 和
#"%&$，弦面硬度则平均增加 +"&)$和 !"*&$，与
对照差异达到显著水平；,’’ -热处理 + .后试件
的硬度达最大，径面硬度和弦面硬度分别为 %&"%(
和 %(",% /34，与对照比分别增加了 %!"(%$ 和
%*"%’$；随后热处理时试件的硬度开始降低，
,,’ -热处理 ) .后试件的径面硬度和弦面硬度分
别较对照降低 #"&!$和 %’")#$，与对照差异达到
显著水平。油介质热处理试件的径面硬度和弦面硬
度具有类似的变化，但变化程度略低于热空气处理
的试件。试件的径面硬度和弦面硬度随处理条件的
变化情况与文献（356789: !" #$ "，,’’(）相似。
表 ! 不同条件热处理后木材的主要力学性质测定结果!
"#$%! &’()*+( ,- ./&，./0，1,234’((5,6 (+4’67+8 3#4#**’* +, 74#56 #69 8#496’(( ,- (#23*’( ()$:’1+’9 +, ;#45,)( 8’#+ +4’#+2’6+(
处理温度
;<=>-
处理时间
;C=.
空气介质 D5@ 4C? 48 .<4@ @?468E/01B
/34
/02B
/34
顺纹抗
压强度
H5=>?<88I
C56 8@?<6J@.
>4?4GGJ?4C6B/34
径面硬度
;.<
.4?F6<88
5E ?4FC4G
8<7@C56B
/34
弦面硬度
;.<
.4?F6<88
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顺纹抗
压强度
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!表中数据为平均数，括号内的数据为标准误差。N4@4 4?< =<468 46F O4GA<8 C6 @.< K?47:<@8 4?< 8@46F4?F NCEE<=< 空气介质热处理试件质量损失率的变化
由图 % 可见，空气介质中经不同温度、时间热处
理后人工林杉木试件的质量损失率随处理温度的升
高和时间的延长而增加。%#’ -热处理 %，+ 和 ) .
时，试件的质量损失率差异不明显，分别为 ,"&)$，
+",%$和 &"%,$；,’’ -热处理相应的时间后，质量
#’% 林 业 科 学 &)卷
损失率明显增大，分别为 !"#$%，&"’(%和 (")#%；
’’* +时，随处理时间的延长，试件的质量损失率快速
增大，该温度下热处理 & , 后试件的质量损失率达
’!"&-%，说明该温度下木材的化学组分已发生了较
明显的变化，这些变化预示着热处理温度、时间的不
同对处理材的主要力学性质产生不同的影响（油热处
理试件中因含有介质油，其质量损失率未测定）。
图 . 空气介质热处理试件的质量损失率
/012 . 3455 6755 89:;9<=419 7> 54?8695 =:94=9@ 0< ,7= 40:
!"# 热处理试件主要化学组成的变化
不同条件热处理试件和未处理试件主要化学组
成见表 ’。可以看出，经热处理后，试件的聚戊糖含
量有不同程度的降低，纤维素含量总体呈降低趋势，
相应的 A6457<木质素含量则不同程度的增加，且随
处理温度升高、时间延长，组成的变化程度增大；空
气介质中 .(* +热处理时，试件的聚戊糖含量有少
量降低，说明此时半纤维素已开始分解，而纤维素基
本未发生变化；’** +热处理时随时间的延长，聚戊
糖含量明显下降，与对照差异达到显著水平，同时纤
维素也开始发生变化，热处理 . B & ,时，空气介质
中热处理试件的纤维素含量降低幅度在 .".!% B
&"$(%之间，油介质中热处理时降低幅度则在
*"!(% B !"*)%之间，该温度下处理时纤维素含量
未明显低于对照；’’* +较长时间处理时，试件各组
分含量发生了较明显的变化，与对照差异达到显著
或极显著水平。由图 .和表 ’的变化可以看出，空
气介质中不同条件热处理试件主要化学组成的变化
与其质量损失率的变化是一致的。
表 ! 热处理试样与未处理试样的主要化学组成
$%&’! ()*+,-%. -/+0/1,2,/3 /4 )*%2526*%2*7 1%+0.*1 %37 8326*%2*7 1%+0.*1
处理温度
C9?89:4=D:9E+
处理时间
C0?9E,
空气介质 F7= 40: 45 ,94= =:4<5>9: ?9@0D? 油介质 F7= 706 45 ,94= =:4<5>9: ?9@0D?
纤维素
G966D66759E%
A6457<木质素
A6457< 601<0聚戊糖
H9<=754纤维素
G966D6759E%
A6457<木质素
A6457< 601<0< E%
聚戊糖
H9<=754. )!"$(4 !’"-(4 #")(I ))"*!4 !!"*’4 #"(.4
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GA ))"!$4 !."#)4 .*"*-4 ))"!$4 !."#)4 .*"*-4
!"9 试件横切面的扫描电子显微镜观察
图 ’是未处理试件和分别在两介质中经 .(*，
’**和 ’’* +热处理 & ,试件横切面的扫描电子显
微镜照片。可以看出，在处理时间相同时，无论是空
气热处理还是油热处理，分别经 !个目标温度热处
理后试件的细胞形态与未处理试件比未发生明显变
化，但随处理温度升高，细胞壁结构变疏松的程度增
加。.(* +热处理时，未观察到试件的细胞壁结构
有明显的变松；而与 ’** +热处理相比，’’* +热处
理后其细胞壁结构明显更疏松，说明温度对试材细
胞壁微观结构的影响显著，这与木材细胞壁中的纤
维素、半纤维素尤其是后者随处理温度升高降解剧
烈有关（表 ’）。当处理温度和时间相同时，热油处
理试件细胞壁结构变疏松的程度小于热空气处理的
试件。其原因是油热处理过程中有少量的油进入到
木材内（图 ’ J K，/ 与 L 的细胞壁上附有一层油
膜），而油的进入对高温下木材细胞壁主要组分的分
解具有一定的保护作用，使得油介质热处理试件细
胞壁结构的变化总体较小。可见，热处理过程中，试
件横切面微观结构的变化与其细胞壁主要化学组成
的变化是一致的。
由于木材的化学成分是木材材性的一个重要方
面，影响着木材的物理力学性质（成俊卿，.#(&），因
此，热处理过程中木材细胞壁各组分所发生的变化
就与热处理材力学性质的变化有关，而木材化学组
成中各主要成分对木材主要力学性质赋予的作用不
#*.第 .’期 邓邵平等：人工林杉木木材力学性质对高温热处理条件变化的响应
图 ! 热处理试件与未处理试件（早材）横切面的扫描电镜照片
"#$% ! &’( )#*+,-./ /012#3$ +0. +-43/5.-/. /.*+#13 16 +0. /47)8./ +-.4+.9 #3 4#- 439 1#8 4+ 9#66.-.3+ +.7).-4+,-./ 61- : 0 439 ,3+-.4+.9 /47)8.
;< 未处理材 =3+-.4+.9 /47)8.；>< 空气介质中 ?@A B热处理 &47)8. 0.4+.9 #3 4#- 4+ ?@A B；C< 空气介质中 !AA B热处理 &47)8. 0.4+.9
#3 4#- 4+ !AA B；D< 空气介质中 !!A B热处理 &47)8. 0.4+.9 #3 4#- 4+ !!A B；’< 油介质中 ?@A B热处理 &47)8. 0.4+.9 #3 1#8 4+ ?@A B；"<
油介质中 !AA B热处理 &47)8. 0.4+.9 #3 1#8 4+ !AA B；E< 油介质中 !!A B热处理 &47)8. 0.4+.9 #3 1#8 4+ !!A B <
同，纤维素分子链在细胞壁中形成的微纤丝沿细胞
的轴向排列，赋予了木材较高的顺纹抗拉强度和弹
性，半纤维素和木质素粘结在一起，起着支持纤维素
骨架的作用而使木材具有很高的抗压强度，木素赋
予木材硬度和刚性（徐有明，!AAF）。本研究发现，由
于 ?@A B热处理时，较热不稳定的半纤维素先行发
生分解，对应有木材的顺纹抗压强度先发生较明显
低于对照的变化，而 (GH，(G’变化较小；!AA B以
上热处理时，半纤维素的热分解程度增大，使纤维素
和木质素之间的连接作用变弱，引起纤丝相对地和
纤维素骨架一起发生滑移，再加之纤维素也开始分
解而使木材的内部强度被削弱，导致试件的顺纹抗
压强度下降明显，(GH 和 (G’ 也显著降低。而热
处理试件的表面硬度随温度升高表现出的变化并不
能从本试验测定的 I84/13木质素相对含量的变化得
到解释，其原因还有待后续的试验进行更加深入的
探讨。加热介质对 J 种主要力学性质的影响也较
大，与隔氧的油介质中相比，由于有氧条件促进了木
材纤维素和半纤维素的分解，因此，在处理温度和时
间相同时，空气介质中热处理时会导致木材力学性
质的下降幅度更大；同时试验结果预示了热处理时
温度不仅是影响木材力学性质变化的重要因素，而
且在较高温度处理时还需十分注意把握处理时间，
否则容易使处理材最终性能劣化。
K 结论与讨论
分别以空气和菜子油为介质，在温度为 ?@A，!AA
和 !!A B时分别热处理 ?，K和 : 0后人工林杉木木
材的 (GH，(G’，顺纹抗压强度的变化相似，与对照
试件比，(GH，(G’和顺纹抗压强度总体有不同程
度的降低，且随处理温度升高、时间延长，降低幅度
增大，但以温度的影响更显著；?@A B时，随处理时
间的延长，试件的 (GH，(G’与对照比未发生明显
变化（降低幅度在 KL以内），但顺纹抗压强度则明
显低于对照，两介质中降低幅度分别在 KM<:@L和 K<@ML N O时间处理的 K种主要力学性质不仅显著或极显著低
于对照，且各性质间的差异也达到显著或极显著
水平。
不同条件热处理人工林杉木试件的径面硬度和
弦面硬度的变化与 K种主要力学性质的变化不同。
?@A B热处理时，试件的径面硬度和弦面硬度均随
时间的延长而增大；!AA B热处理 K 0时试件的硬
度达最大，随后处理时，由于木材细胞壁结构的进一
步降解而使试件的硬度又开始降低，!!A B热处理
: 0后试件的径面硬度和弦面硬度均显著低于未处
理对照件。
加热介质对热处理试件力学性质的影响程度不
同，在处理温度和时间相同时，与隔氧的油介质中热
处理相比，由于空气介质中的有氧环境促进了木材
主要组分的分解，使木材力学性质的变化幅度更大。
热处理过程中各力学性质的变化与试件主要化
学组成的变化是一致的；而分别在两介质中经 ?@A，
!AA和 !!A B热处理 : 0的试件其横切面细胞壁结
A?? 林 业 科 学 J:卷
构疏松程度的变化也在一定程度上反映出了热处理
材力学性质的变化。
随着我国大径级天然林资源的日益短缺，越来
越多的工业用材依赖于人工林资源。但人工林木材
存在径级小、材质差、易腐朽、尺寸稳定性差等问题，
而高温热处理有望改善木材的耐腐性和尺寸稳定
性。因此采用高温热处理技术对人工林木材进行处
理，无论是从环境保护考虑，还是对于扩大人工林木
材的应用范围，实现人工林木材的高效利用，以缓解
我国木材供需矛盾，都具有重要的意义。但木材在
热处理过程中伴随着细胞壁主要成分发生不同程度
的降解而导致其力学性能降低，降低程度取决于树
种和热处理工艺条件。因此，今后研究的重点是针
对产品的使用场合所需要的力学性质、耐腐性和尺
寸稳定性要求确定处理工艺，并对相关工艺参数进
行优化，以建立并形成适合我国人工林杉木树种、产
品性质和不同应用领域的热处理工艺，为人工林杉
木的科学利用开拓新的天地。
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（责任编辑 石红青）
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