全 文 ：园艺学报，2015，42 (5)：979–988.
Acta Horticulturae Sinica
doi：10.16420/j.issn.0513-353x.2014-0860；http：//www. ahs. ac. cn 979
收稿日期：2014–12–17；修回日期：2015–04–30
基金项目：洛阳市科技计划项目（1203204B）
* 通信作者 Author for correspondence（E-mail：zwx@mail.haust.edu.cn；Tel：13700798536）
高压电动喷涂工艺对牡丹切花机械特性的影响
王艳巧，朱文学*，刘云宏，樊金玲，罗 磊，翟浩宇
（河南科技大学食品与生物工程学院，河南洛阳 471023）
摘 要：为增加牡丹（Paeonia suffruticosa Andr.）切花的弹性、韧性和质感，用 20 g · L-1壳聚糖与
5%柠檬酸（1︰1）复合涂剂，采用高压电动喷涂工艺处理切花，在对真空度、喷嘴孔径和喷涂距离单因
素试验的基础上进行 Box-Behnken 中心组合试验设计，并通过响应面回归分析优化工艺参数。结果表明，
牡丹切花高压电动喷涂的最佳工艺为：真空度 72.5 kPa，喷嘴孔径 1.1 mm，喷涂距离 51.2 cm。在此条件
下对牡丹切花进行复合涂剂喷涂处理，其在常温下贮藏一周后花瓣的拉伸强度为 14.40 MPa，穿刺强度为
8.13 MPa，与对照相比该工艺可保持牡丹切花原有的组织结构，并使其抗磨、抗压、抗震等物理性能明显
增强。
关键词：牡丹；切花；机械特性；高压电动喷涂
中图分类号：S 685.11 文献标志码：A 文章编号：0513-353X（2015）05-0979-10

Effects of High-pressure Electric Spraying Technique on the Mechanical
Properties of Cut Tree Peonies
WANG Yan-qiao，ZHU Wen-xue*，LIU Yun-hong，FAN Jin-ling，LUO Lei，and ZHAI Hao-yu
（College of Food and Bioengineering，Henan University of Science and Technology，Luoyang，Henan 471023，China）
Abstract：To enhance the elasticity，toughness，and texture of cut tree peonies（Paeonia suffruticosa
Andr.），the flowers were processed with high-pressure electric spraying technique，and the compound
coating made of 20 g · L-1 chitosan and 5% citric acid were applied. Then Box-Behnken center-united
experiment was conducted on the basis of single-factor experiment concerning three factors including
vacuum degree，nozzle diameter and spraying distance. Then the data were analyzed through the response
surface regression to optimize the mechanical properties of cut tree peonies. The results showed that the
optimum shape-keeping condition was vacuum 72.5 kPa，nozzle diameter 1.1 mm and spraying distance
51.2 cm. After the cut flowers were processed under this condition and stored at room temperature for one
week，their tensile strength was 14.40 MPa，and puncture strength was 8.13 MPa. Compared with the
control group，the method that used here could preserve the original structure of the cut tree peonies，and
enhance their resistance to wear，pressure and shock significantly.
Key words：tree peony；cut flower；mechanical property；high-pressure electric spraying

在中国，牡丹（Paeonia suffruticosa Andr.）主要产于山东菏泽和河南洛阳两地（彭扬华，2013），

Wang Yan-qiao，Zhu Wen-xue，Liu Yun-hong，Fan Jin-ling，Luo Lei，Zhai Hao-yu.
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其切花在运输和市场流通中易受到摩擦、碰撞、挤压等，造成结构的变化，严重影响切花的机械性
能和观赏价值。
国内外的研究者常采用化学浸泡法提高切花的机械性能（朱文学 等，2011；Halagur et al.，2013；
刘明靖，2013），但牡丹切花花朵大，花瓣多，纤维含量低（朱文学 等，2006），浸泡后的切花花瓣
时常粘连在一起。另外，化学浸泡法易致使切花花瓣细胞失水而引起收缩（谢建松和朱文学，2009）。
高压电动喷涂工艺是利用高压泵对覆膜剂施加高压，使覆膜剂在离开喷嘴的瞬间立即剧烈膨胀，以
极高的速度与空气发生激烈碰撞，破碎雾化成细小的雾滴，粘附在被涂物上（Teng et al.，2011；滕
燕 等，2012；王艳巧 等，2014a，2014b）。该工艺覆膜质量好（李红生和王文丽，2004；宗建平 等，
2013），涂膜效率高，可有效提高产品的机械特性等。黄大江（2008）、Braekman 等（2010）、刘媛
媛等（2013）、Yan 和 Xiao（2013）及 Fauchais 等（2014）将高压电动喷涂工艺应用在蔬菜、机械
制造业、车辆、转炉、工业等领域，不仅可使产品的抗压、抗震等物理性能显著提高，而且该工艺
简单易行、环境污染小（刘媛媛 等，2013）。故将高压电动喷涂工艺在花卉方面的应用进行深入探
究。
本试验中采用高压电动喷涂工艺对牡丹切花的机械特性进行研究，考察其对切花的拉伸强度和
穿刺强度的影响，以期有效提高切花的弹性、韧性及质感，对维持切花的优美造型及延长其瓶插寿
命均具有积极的作用，并为切花机械性能的提高奠定理论基础。
1 材料与方法
1.1 材料及其预处理
牡丹‘洛阳红’采自河南洛阳孟津官庄万亩牡丹园，接近盛花期采摘。
2014 年 4 月 1 日—15 日早上 7：00 左右，挑选花梗硬挺直立，花瓣大小一致、厚度均匀，鲜
艳有光泽花枝，用已消毒的剪刀斜剪，保留花茎约 30 cm，复叶 2 ~ 3 片。将切花平铺在装有冰袋的
纸箱中快速运回实验室，然后将其插入装有 100 mL 蒸馏水的锥形瓶中，每瓶插 1 枝，并用保鲜膜
密封瓶口，放置在 4 ℃恒温恒湿箱中冷藏处理 12 ~ 24 h。
1.2 牡丹切花的高压电动喷涂工艺
试验环境温度为 20 ~ 25 ℃，相对湿度 60% ~ 80%。将现配的 20 g · L-1 的壳聚糖和体积分数为
5%的柠檬酸复合涂膜剂装入高压电动喷涂机的储液罐中，将牡丹切花放置在以 300 r · s-1 匀速转动
的电动转盘上，并调节喷涂机喷嘴的孔径。当喷涂机的压力达到 20 MPa 时，打开真空泵对喷枪进
行抽真空处理。当喷枪内达到一定真空度后，手持喷枪对牡丹切花进行不同距离的均匀喷涂，使其
表面形成一层均匀无色的薄膜，喷涂时间为 10 min。然后打开真空阀，利用牡丹切花表面内外的压
力差，使滞留在切花表面的液体逐渐向内渗透，最后将喷涂后的切花放置在常温下进行贮藏保鲜。
对照组是采用与试验组相同的方法用蒸馏水进行喷涂。通过预试验可知牡丹切花在喷涂后，经过一
周时间复合涂膜剂可充分渗入切花内部，故一周后对每枝切花的拉伸强度和穿刺强度进行测定。
1.3 牡丹切花单因素及响应面试验设计
分别调节真空度、喷嘴孔径及喷涂距离，用上述高压电动喷涂工艺对牡丹切花进行涂膜保鲜。
在单因素试验中真空度为 50、60、70、80、90 kPa；喷嘴孔径为 0.5、1.0、1.5、2.0、2.5 mm；喷涂
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距离为 30、40、50、60、70 cm。在响应面优化试验中真空度为 65、70、75 kPa；喷嘴孔径为 0.8、
1.0、1.2 mm；喷涂距离为 45、50、55 cm。试验共 32 个处理，每个处理 5 枝切花，重复 3 次。
1.4 牡丹切花强度指标及加权综合指标
牡丹切花拉伸强度测定采用陈鹏涛（2011）的方法，将花瓣剪切为 50 mm × 6 mm 大小的长条，
用螺旋测微器测定花瓣的厚度（分别测量 10 个不同部位求平均值），利用质构仪在拉伸速度为 1
mm · s-1 的条件下测定花瓣所能承受的最大拉力。拉伸强度 Y = F/（∆a × L），式中 F 为花瓣能承受
的最大拉力（N），L 为膜的宽度（mm），∆a 为膜的厚度（mm）。
牡丹切花穿刺强度测定采用陈鹏涛（2011）的方法，利用质构仪分别测定每个牡丹切花花瓣所
能承受的最大穿刺力。穿刺强度 P = F*/∆a。式中 F*是花瓣所能承受的最大穿刺力（N）；∆a 为膜的
厚度（mm）。
在本试验中，拉伸强度（Y1）、穿刺强度（Y2）都为欲达到最大化的指标，则拉伸强度或穿刺强
度评分 =（测定值–测定值的最小值）/（测定值最大值–测定值最小值）。根据调查统计各指标的
重要程度（周鑫斌 等，2010；Montgomery，2012），把指标 Y1 和 Y2 的加权系数均定为 0.5，则加权
综合评分 = 0.5 × 拉伸强度评分 + 0.5 × 穿刺强度评分，评分值越大越好。
各指标测定均重复 3 次。利用 DPS7.05 软件的 LSD 法进行差异显著性比较，并采用新复极差法
分析真空度、喷嘴孔径和喷涂距离对牡丹切花拉伸强度和穿刺强度的影响规律。
根据单因素的试验结果，利用 Design-Expert 8.05 软件，采用三因素三水平的 Box-Behnken 中心
试验设计，优化牡丹切花的高压电动喷涂工艺，以期提高覆膜牡丹切花的机械特性。
2 结果与分析
2.1 真空度对牡丹切花拉伸强度和穿刺强度的影响
随着高压电动喷涂机机舱内真空度的增加，牡丹切花处理后的拉伸强度和穿刺强度均表现为
先逐渐增加后基本保持不变的趋势。真空度为 70 ~ 90 kPa 的处理，牡丹切花的拉伸强度最大，为
15.25 ~ 15.29 MPa；穿刺强度以 70 kPa 处理为最大，为 3.93 MPa（图 1）。牡丹切花的穿刺强度与对
照（为 1.65 MPa）相比，增加了 58.02%，切花的坚韧性显著增加。

图 1 真空度对牡丹切花拉伸强度和穿刺强度的影响
不同大写字母表示差异极显著（P < 0.01）。下同。
Fig. 1 Effect of vacuum degree on the tensile strength and puncture strength of cut tree peony flowers
Different capital letters indicate the difference is significant at P < 0.01. The same below.
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2.2 喷嘴孔径对牡丹切花拉伸强度和穿刺强度的影响
从图 2 可知，当喷嘴孔径为 1.0 和 1.5 mm 时，处理的牡丹切花拉伸强度最大，为 11.20 ~ 11.25
MPa；当喷嘴孔径为 1.0 mm 时，牡丹切花的穿刺强度最大，为 3.49 MPa。喷嘴孔径为 1.0 和 1.5 mm
时，牡丹切花的拉伸强度差异不显著；喷嘴孔径为 2.0 与 2.5 mm 之间的拉伸强度及穿刺强度差异均
不显著，其余均极其显著。


图 2 喷嘴孔径对牡丹切花拉伸强度和穿刺强度的影响
Fig. 2 Effect of nozzle diameter on the tensile strength and puncture strength of cut tree peony flowers

2.3 喷涂距离对牡丹切花拉伸强度和穿刺强度的影响
从图 3 可看出，牡丹切花的拉伸强度和穿刺强度随着喷涂距离的渐远呈现先升高后下降的趋势。
当距离牡丹切花 50 ~ 60 cm 处进行高压电动喷涂时，切花的拉伸强度最大，为 12.00 ~ 12.05 MPa，
与对照（为 8.02 MPa）相比增加了 33.44%，牡丹切花的延展性显著提高，且此时切花的穿刺强度也
最大，为 3.81 ~ 4.01 MPa。

图 3 喷涂距离对牡丹切花拉伸强度和穿刺强度的影响
Fig. 3 Effect of spray distance on the tensile strength and puncture strength of cut tree peony flowers

2.4 牡丹切花高压电动喷涂工艺的响应面优化
采用 Box-Behnken 设计，以真空度（X1）、喷嘴孔径（X2）、喷涂距离（X3）为试验因素，以牡
丹切花喷涂加工一周后的拉伸强度（Y1）、穿刺强度（Y2）及加权综合评分（Y*）作为响应值（表 1），
建立数学模型。

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采用 Design-Expert 8.05 软件对表 1 试验数据进行统计分析，可得到实际空间内的二次多元回归
模型。
Y1 = 233.03–0.52X1 + 49.67X2–9.20X3–0.06X1X2 + 0.08X1X3 + 0.88X2X3–0.02X12–45.57X22 +
0.03X32 （1）
Y2 =–0.40 + 6.32X1–87.14X2–7.14X3 + 0.66X1X2–0.04X1X3 + 0.37X2X3–0.03X12 + 11.49X22 +
0.10X32 （2）
Y* = 1915.44 + 56.43X1–392.46X2–148.59X3 + 5.79X1X2 + 0.27X1X3 + 11.22X2X3–0.53X12–
292.43X22 + 1.19X32 （3）
对 3 个回归方程的拟合情况进行检验，模型 FR（Y1）= 11.26，FR（Y2）= 11.90，FR（Y*）= 7.62，均
大于 F0.01（7,9）= 6.71，说明回归显著。失拟 FLF（Y1）= 5.42，FLF（Y2）= 2.65，FLF（Y*）= 6.06，均小于
F0.05（4,4）= 6.39，说明失拟检验是不显著的。R2（Y1）= 0.935，R
2
（Y2）= 0.939，R
2
（Y*）= 0.907，说明该
模型与实际数据拟合较好。因此该模型可用于牡丹切花高压电动喷涂工艺的分析和预测。

表 1 Box-Behnken 试验设计及结果
Table 1 Experimental designs and results of Box-Behnken
试验因素 Experiment factors 响应值 Response values
试验号
Test
number
X1 真空度/
kPa
Vacuum
degree
X2 喷嘴孔径/mm
Nozzle diameter
X3 喷涂距离/cm
Spraying
distance
Y1 拉伸强度/MPa
Tensile strength
Y2 穿刺强度/MPa
Puncture strength
Y*加权综合评分
Weighted compositive
score
1 65 0.8 50 8.77 2.30 5.53
2 75 0.8 50 10.13 3.17 25.78
3 65 1.2 50 8.51 1.96 0
4 75 1.2 50 9.62 5.48 43.39
5 65 1.0 45 13.33 4.01 61.88
6 75 1.0 45 9.17 7.19 55.79
7 65 1.0 55 10.41 5.53 50.80
8 75 1.0 55 14.21 4.22 71.61
9 70 0.8 45 12.15 7.10 81.07
10 70 1.2 45 9.11 5.94 43.31
11 70 0.8 55 10.25 6.35 57.23
12 70 1.2 55 10.71 6.67 64.33
13 70 1.0 50 11.67 3.25 40.05
14 70 1.0 50 11.87 3.97 49.69
15 70 1.0 50 11.06 3.55 37.57
16 70 1.0 50 11.98 3.12 41.53
17 70 1.0 50 11.81 4.04 48.83

从表 2、表 3 回归方程系数的显著性检验可知，所考察的 3 个因素对牡丹切花的拉伸强度和
穿刺强度均有一定的影响。从表 2 可看出：对牡丹切花的拉伸强度影响，X3、X1X2、X22 达到极显
著（P < 0.01），X2X3、X32 达到显著（P < 0.05）水平。同时由 F 值的大小可以推断，在所选择的试
验范围内，3 个因素对牡丹切花拉伸强度影响的排序为：喷嘴孔径（X2）> 真空度（X1）> 喷涂距
离（X3）。从表 3 可看出：对牡丹切花穿刺强度的影响，X1、X1X3、X32 极显著（P < 0.01），X1X2、
X12 显著（P < 0.05），其他不显著。3 个因素的排序为：真空度（X1）> 喷涂距离（X3）> 喷嘴孔径
（X2）。通过对模型（3）进行优化，可得到使加权综合评分 Y*达到最大值时的牡丹切花的最佳高压
电动喷涂工艺为：真空度 72.62 kPa，喷嘴孔径 1.13 mm，喷涂距离 51.18 cm，其喷涂加工的牡丹切
花的机械性能最高。

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表 2 拉伸强度回归方程（1）系数的显著性检验
Table 2 Analysis of variance table of regression equation of tensile strength（1）
拉伸强度系数来源
Source of tensile strength coefficient
SS f MS F P 显著性
Significance
X1 0.560 1 0.560 1.460 0.2663 不显著 Not significant
X2 1.400 1 1.400 3.680 0.0967 不显著 Not significant
X3 0.410 1 0.410 1.090 0.0033 **
X1 X2 15.840 1 15.840 41.530 0.0004 **
X1 X3 0.016 1 0.016 0.041 0.8454 不显著 Not significant
X2 X3 3.060 1 3.060 8.030 0.0253 *
X12 1.500 1 1.500 3.940 0.0874 不显著 Not significant
X22 13.990 1 13.990 36.670 0.0005 **
X32 2.060 1 2.060 5.400 0.0353 *
残差 Residual 2.670 7 0.380
注：“*”差异显著（P < 0.05）；“**”差异极显著（P < 0.01）。
Note：“*” means the difference is significant at P < 0.05； “**”means the difference is significant at P < 0.01.


表 3 穿刺强度回归方程（2）系数的显著性检验
Table 3 Analysis of variance table of regression equation of puncture strength（2）
穿刺强度系数来源
Source of puncture strength coefficient
SS f MS F P 显著性
Significance
X1 4.90 1 4.90 12.60 0.0093 **
X2 0.16 1 0.16 0.41 0.5421 不显著 Not significant
X3 0.27 1 0.27 0.69 0.4321 不显著 Not significant
X1 X2 1.76 1 1.76 4.52 0.0412 *
X1 X3 5.04 1 5.04 12.96 0.0087 **
X2 X3 0.55 1 0.55 1.41 0.2740 不显著 Not significant
X12 2.82 1 2.82 7.25 0.0310 *
X22 0.89 1 0.89 2.29 0.1742 不显著 Not significant
X32 25.68 1 25.68 66.05 < 0.0001 **
残差 Residual 2.72 7 0.39
注：“*”差异显著（P < 0.05）；“**”差异极显著（P < 0.01）。
Note：“*” means the difference is significant at P < 0.05； “**”means the difference is significant at P < 0.01.

2.5 高压电动喷涂工艺的响应面分析
应用 Design-Expert 8.05 软件绘制拉伸强度与影响显著的两个自变量喷嘴孔径和真空度间的响
应面和等高线图，另一自变量喷涂距离设为最佳参数值（图 4）；绘制穿刺强度与影响显著的喷涂距
离和真空度间的响应面和等高线图，另一自变量喷嘴孔径设为最佳参数值（图 5）。等高线图可直观
地反映出各因素交互作用对响应值的影响，椭圆形表示两因素交互作用显著，而圆形则表示不显著
（易军鹏 等，2009）。在实际应用中要得到机械性能好的牡丹切花，可通过响应面分析图进行各参
数的控制。
由图 4 并结合表 2 的显著性分析可知模型（1）中 X1X2（真空度与喷嘴孔径）之间的交互作用
对牡丹切花的拉伸强度影响极显著。由图 5 并结合表 3 的显著性分析可知模型（2）中 X1X3（真空
度与喷涂距离）之间的交互作用对牡丹切花的穿刺强度影响极显著。
从图 4、图 5 可看出，各因素交互作用对响应值的影响大致呈“凸”字形。在真空度为 70.15 ~ 75.0
kPa，喷嘴孔径为 0.94 ~ 1.17 mm 时，牡丹切花常温贮藏保鲜一周后的拉伸强度达到最高点（图 4）；
在真空度为 68.0 ~ 70.91 kPa，喷涂距离为 49.24 ~ 54.11 cm 时，牡丹切花常温贮藏保鲜一周后的穿
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刺强度达到最高点（图 5）。


图 4 真空度和喷嘴孔径交互作用对拉伸强度影响的响应面图和等高线图
Fig. 4 Response surface and contour plots of vacuum degree and nozzle diameter to tensile strength




图 5 真空度和喷涂距离交互作用对穿刺强度影响的响应面图和等高线图
Fig. 5 Response surface and contour plots of vacuum degree and spraying distance to puncture strength


2.6 牡丹切花最佳高压电动喷涂工艺的验证
由模型（3）得到理论最佳高压电动喷涂工艺为：真空度 72.62 kPa，喷嘴孔径 1.13 mm，喷涂
距离 51.18 cm，预测拉伸强度为 14.28 MPa，穿刺强度为 8.02 MPa。采用最佳工艺进行验证，考虑
到实际操作的可行性和便利性，工艺修正为：真空度 72.5 kPa，喷嘴孔径 1.1 mm，喷涂距离 51.2 cm。
在该工艺条件下进行 3 次重复试验，测得切花常温贮藏一周后的拉伸强度和穿刺强度的平均值分别
为 14.40 和 8.13 MPa，而对照为 4.19 和 1.25 MPa。可明显看出利用该工艺喷涂加工的牡丹切花的延
展性、坚韧性和质感（图 6）显著提高。


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图 6 牡丹切花验证试验（左）与对照（右）喷涂效果的比较
Fig. 6 Comparison of cut tree peony spraying effect between the experimental group（left）and the control group（right）
3 讨论
由于高真空对阀体、管道的密封要求更高（李军国 等，2004），会提高整个工艺过程的使用成
本，因此根据实际喷涂工艺的要求选择合适的真空度十分重要。当真空度较小时，牡丹切花表面内
外产生的压力差小，导致渗透压低，大部分复合涂膜剂只留存在切花的表层，故其拉伸强度和穿刺
强度都较小。随着真空度的增加，复合涂膜剂所受的渗透压增大，可以使其通过切花花瓣表层的气
孔充分渗入切花的内部。当真空度达到 72.5 kPa 时，释放时的内外压强差可使复合涂膜剂最大限度
地渗入牡丹切花的内部，所以此时切花的拉伸强度和穿刺强度均最大。当真空度进一步增加时，牡
丹切花的拉伸强度和穿刺强度基本不变。当喷涂压力一定时，喷嘴的孔径与单位时间内复合涂膜剂
的流量成正相关（刘媛媛 等，2013），喷嘴孔径过小，复合涂膜剂越少，导致牡丹切花的覆膜较薄，
使得切花的弹性和坚韧性均较差。另外，由于喷嘴的孔径过小，会引起复合涂膜剂堵塞喷枪，易造
成喷涂不均匀。当喷嘴孔径过大时，空气夹带现象严重（任朝晖 等，2006），甚至出现线状流，会
导致喷涂时的喷雾角减小，涂层不规律重叠，覆膜加厚，从而使得牡丹切花的拉伸强度和穿刺强度
均有所减小。
当高压电动喷涂工艺的喷涂距离适宜时，可显著提高切花的机械性能。喷涂距离过近，复合涂
膜剂喷射到牡丹切花表面的速度及冲击动能增大（齐海群，2006），会破坏切花的表层结构。喷涂距
离过远，不仅使得复合涂膜剂的有效利用率显著降低，且不能在牡丹切花表面充分铺展，减小了复
合涂膜剂与切花的结合强度，造成切花的拉伸强度和穿刺强度也均减小。本研究通过试验得出当喷
涂距离为 51.2 cm 时，牡丹切花表面所形成的的覆膜最致密，切花的拉伸强度和穿刺强度均最大。
真空度与喷嘴孔径之间的交互作用对牡丹切花的拉伸强度影响极显著，适宜的真空度和喷嘴孔
径不仅可显著提高牡丹切花表面覆膜的致密性及均匀程度，而且可使切花在拉伸过程中表现为弹性
形变，增加切花的抗磨、抗压、抗震等物理性能，便于长距离运输及保存。
真空度与喷涂距离之间的交互作用对牡丹切花的穿刺强度影响极显著，是因适当的真空度和喷
涂距离一方面可显著提高切花表层对复合涂膜剂的吸附（杨帆 等，2009）；另一方面可使得复合涂
膜剂的雾化效果达到最好，有效提高牡丹切花的韧性，降低在运输过程中因摩擦、碰撞而造成的损
伤。在试验中出现如图 5 所示的响应面图象（等高线图没有明显的倾斜形椭圆，代表试验有误差）
王艳巧，朱文学，刘云宏，樊金玲，罗 磊，翟浩宇.
高压电动喷涂工艺对牡丹切花机械特性的影响.
园艺学报，2015，42 (5)：979–988. 987

是由于牡丹切花花瓣的每轮之间及单个花瓣的不同位置其厚度差异较大，造成牡丹切花的穿刺强度
具有一定的不可避免的试验误差，但仍在可接受的范围内。
为提高牡丹切花的机械特性，本试验中采用的高压电动喷涂工艺与康帅飞（2013）使用的高压
无气喷涂法相比，具有操作简单、对环境无污染、可控性强等优点，因而具有良好的应用前景。

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